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余熱回收裝置_連云港靈動煤粉取樣器生產廠家

余熱回收裝置

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余熱回收裝置

發布時間:2019-03-13 瀏覽量:

余熱回收裝置簡介:

除氧器排汽在全-各電廠、電站大-數是直接排入大氣-,-方面造成熱量損失,影響經濟-益,另-方面還造成空氣污染,排汽噪聲-標的環境問題,同時還出現在我-北方地區,在冬季氣溫較低的情況下,產生在除氧器排汽口掛冰棱、機房-部大面積結冰等現象,(由于排出的飽和蒸汽和冷空氣-合凝結成水而結冰,曾發生冰棱墜落砸人事件和機房承壓受損現象發生),為了-上述問題,提高經濟-益,節約能-,消除因此而產生的環境等問題,-出除氧器排汽回收利用裝置,裝置適用于連續排污擴容器、定期排污擴容器等換熱設備的余熱回收。
鍋爐熱力除氧器在通入蒸汽進行除氧后,有大量閃蒸汽排空,不僅浪費了能-而且對環境造成影響。以射水抽汽方式的噴射式-合加熱器為基礎,設計了-種熱力除氧器余熱回收裝置,用戶可以很方便地將其裝在除氧器上方,將閃蒸汽以熱水方式回收。余熱回收裝置用于熱電、石化、輕工、紡織、食-、造紙、鋼鐵、供熱等各種行業熱電廠鍋爐除氧器的乏汽回收。余熱回收裝置又稱收能器,回收器,表面式排汽收能器等。


余熱回收裝置,收能器生產廠家

余熱回收裝置原理:

除氧器收能器的筒體上部裝有噴水冷卻管室,噴水冷卻管室由高-旋射噴出器和冷卻管組成,它的-側接冷卻水進水管。噴水冷卻管室的下面是霧化空間,霧化空間的下面是傳熱傳質組件,傳熱傳質組件下面是蒸汽分配器,蒸汽分配器的-側接排汽-管。
 
本-型排汽收能器與普通除氧器余汽回收裝置不同它是將霧化、淋水盤、液膜三種傳熱傳質方式縮化為-體,因此有很高的-率,它不僅有很大的吸熱功能,而且對不凝結氣體具有很強的解析能力,將普通的淋水,降膜改為強力霧化降膜,增加了液膜--度,使液膜強力卷吸大量蒸汽,增加了傳熱傳質功能。
 
將除氧器排氣(汽)從進汽口引入余汽回收罐,使其與從進水口引入的補充水或凝結水進行-合傳質,在內部傳質介質的作用下,水、汽充分接觸,“進水”將“進汽”所含的水蒸汽吸收后從罐底出口排入疏水箱-,不凝氣從罐-放空口排入大氣。 除氧器余汽通過冷卻器內,然后調整補給水的流量來調節到疏水箱的水溫。冷卻水由進水口進入塔體內,到達上冷卻板當水位-過緩沖板時,經過冷卻孔流到-冷卻板上再由-冷卻板流到下冷卻板,在此過程-,冷卻蒸汽同時再被加熱,-后由出水口流入疏水箱,循環再利用。

余熱回收裝置使用經濟-分析:

熱力除氧器余熱回收裝置:已知除鹽水補水每天350t,除鹽水壓力按0.5Mpa設計,排汽溫度110℃,排汽壓力0.02Mpa,除鹽水由20℃加熱到60℃,計算結果回復如下:
1、除氧器余熱回收裝置回收除鹽水的計算:
由公式:GH=GP(hp2-hp1)/(hH-hp2)算得。
式-GH—-加器引射蒸汽流量(除氧器排汽量)
GP—-加器工作水的流量(除鹽水補水流量)
hp2—除鹽水60℃時的焓
hp1—除鹽水20℃時的焓
hH—除氧器排器汽化潛熱
GP =(350×1000)/(24×3600)=4.05kg/s
查表得hp2=251.5kJ/kg、hp1=84.3kJ/kg、hH=2691.3kJ/kg
代入上式-得GH =4.05×(251.5-84.3)÷(2691.3-251.5)
=4.05×167.2÷2439.8
=0.28kg/s
0.28×3600×24÷1000=24t/d
則-天回收除鹽水24噸。
-加器噴射系數的驗算:u= GH/GP=0.28÷4.05=0.069,工作水溫20℃時,-加器-大噴射系數可達umax=0.2,因此可以滿足工況要求。
2、除氧器余熱回收省煤量的計算:
回收的熱能Q=GH(hH-hp2)
=0.28×(2691.3-251.5)
=0.28×2439.8=683.14kJ/s
683.14×24×3600=59023641.6kJ/d
折算為每公斤6000Kar標準煤,除氧器余熱回收日節煤59023641.6÷(6000×4.18)=2353.4kg/d=2.4t/d
則除氧器余熱回收-天節省標準煤2.4噸。
3、除氧器余熱回收裝置經濟-分析:
根據以上結果如除氧器余熱回裝置每年按8000小時運行計算,每噸煤按300元計算。
則除氧器余熱回——年節煤2.4×8000÷24=800噸
除氧器余熱回——年節資800×300=240000元=24萬元
除氧器余熱回——年回收除鹽水24×8000÷24=8000噸
五、采用除氧器余熱回收裝置后會不會影響除氧-果
在除氧器運行工況相同,排汽門開度-樣的情況下,具體分析如下:
設排氣量為Q氣,除氧器內部壓力為P,大氣壓力為P0。在圖2-,設除氧器內部壓力為P,-合式加熱器內部壓力為Ph,除氧器排氣量為Qh,補水-溶解氧量為Q氧,對于氣水分離罐,自動排氣門排氣量為Q氣′。
在圖2所示系--,Ph為補水的飽和壓力。
由于PhP-P0
則Qh>Q氣
△Q氣=Qh-Q氣,Q氧=Qh-Q氣′
若令Q氣=Q氣′
則△Q氣= Q氧
該式為熱力除氧器余熱回收裝置是否影響除氧-果的判別條件。
當△Q氣≥Q氧時,熱力除氧器余熱回收裝置不會影響除氧-果;
當△Q氣<Q氧時,可適當開大排氣門開度,令△Q氣>Q氧,亦不會影響除氧-果。
當排氣門開度適當開大時,排汽量也會增加,由于排汽經噴射式-合加熱器回收了,所以對經濟-不會產生不良影響。

除氧器余熱回收裝置技術--:
(1) 換熱-率高,傳熱傳質充分,回收-率達99%以上;
(2) 設計-穎、結-簡單,故障率低;
(3) 運行穩定、安全可靠、冷卻水易于回收;
(4) 不凝結氣體排入大氣,降低管道氧腐蝕,延長設備管道使用-;
(5) 消除噪聲,替代原除氧器排汽消-器,美化環境;

除氧器余熱回收裝置--:
(1)回收低壓或-壓乏汽熱能及凝結水;同時排出乏汽及加熱水-的各種氣體;
(2)小容積、大流量-間分離罐的液位自動調節系-;
(3)結-緊湊,占地小,接入系-方便。
(4)采用吸射進汽(氣)方法,不影響工藝正-排放。
(5)設計為"自涮"式結-,-大可能地避-水垢的形成。
(6)-泵供給高壓水管道,不另外耗費廠用電。
(7)回收器在除氧臺上,管道在高、低脫、除鹽水管間,距離近,施工費用低。

噴射式-合加熱器作為除氧器余熱回收裝置回收本體
除氧器余熱回收噴射式-合加熱器由殼體、噴咀(單或-孔)、-合管等-部件組成,當被加熱液體通過噴咀時,在其喉管處(或假-喉管處)形成-定的低壓,從而將乏汽抽吸入,與被加熱液體-起經-合管進-步-合,以達到加熱的目的。被加熱到要求溫度的液體,則從加熱器出口端流出。
噴射式-合加熱器分射液式和射汽式兩種,在蒸汽壓力穩定,熱負荷變化不大的情況下,可利用射汽式。它的--是利用了蒸汽的可用能,減少了驅動泵(循環泵)的能耗,即耗電量。在-般情況下, 射液式的-合加熱器可以滿足用戶的使用要求。

熱力除氧器余熱回收裝置概述:
除氧器余熱回收裝置由抽吸乏汽加熱裝置、氣-液分離罐及氣體排放、熱水壓力恢復提升回輸三個單元(模塊)及隨機液位控制和熱能回收計量儀表組成的-體化裝置,由3個接口接入乏汽回收系-。
1、大流量小容積的比例疊加調節技術
其氣-液分離罐的罐體小巧,儲水量容積只有-規設計的幾分之-,而液位波動控制-度很高。-現-人值守全自動穩定運行。使得除氧器余熱回收裝置可以在狹小的空間安裝,甚至安裝在除氧頭平臺上,從而使得熱能回收-率-高,熱損失-小。
2、寬負荷穩定運行的動力頭

除氧器收能器工藝流程:
 
經除鹽水母管引冷卻水從除氧器排汽收能器進水管室進入收能器,將除氧器的排汽由除氧器的排大氣門-,接管引入收能器,在設備內部經過充分的傳質、傳熱,不凝結氣體從上部排廢氣口排出,凝結后的水與噴出的霧化液膜-同向下流動,從出水口流出,進入疏水箱。

余熱回收裝置規格型號技術參數:

型號

H

D1

D2

D3

D4

D5

D6

DN

CYH-75

1800

65

65

40

40

40

40

350

CYH-100

1950

80

80

50

50

40

40

400

CYH-150

2200

100

100

65

50

65

40

450

CYH-220

2300

125

125

80

65

80

50

500

CYH-300

2400

125

125

100

65

100

50

550

CYH-420

2500

150

150

100

80

100

65

600

CYH-680

2600

150

150

100

80

100

65

650

CYH-1100

2800

200

200

125

100

125

80

700



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